不锈钢换热管焊接设备,双相不锈钢换热管与管板的全位置自动焊

1999 121\摘要介绍了甲醇合成塔相不锈钢反应管与管板的自动焊接工艺。针对母材在焊接过程中的相变和熔合特性，采用瑞典公司自动焊丝22.83L，通过焊接工艺评定试验确定了焊接工艺参数不锈钢换热管焊接设备，以及防止焊接缺陷的技术措施和确保融合被提议。佛山市新泽昌不锈钢有限公司甲醇合成塔施工取得了良好的效果，9420焊缝经氨渗透法一次检验合格率为99.8%。题词李试申湘西、庆班、子万涵，1998年，为佛山市新泽昌不锈钢有限公司10年甲醇装置制造直径甲醇合成塔，该塔是目前我国最大的采用国产材料合成塔，其结构为固定管板式，壳径，设计压力5.7MPa不锈钢换热管焊接设备，设计温度275，焊接系数10，主壁厚60-70mm。简化材料为低合金耐热钢，热处理状态为正火和回火板；塔身材质为4710，管板材质为+309L，厚度为（90+7）mm。综合考虑双相不锈钢反应管的特点、焊接过程中的相变以及与管板的熔合，经过焊接工艺评价，制定了可行的焊接工艺方案，取得了良好的效果。焊接材料由于双相不锈钢具有铁素体和奥氏体的双重性，因此不需要焊前预热和焊后缓冷。焊接所用焊丝应保证热影响区的力学性能和耐蚀性。与母材相当，应注意防止气孔和夹渣。

双相不锈钢反应管～Si2 化学成分元素索]1w 含量I8～”平(%) 00319.50.03 为保证双相不锈钢的焊接性，防止奥氏体化和铁素体化的发生，决定采用瑞典SAND.VIK公司的自动焊丝22.8.3L，其化学成分见表3 端口焊丝228.3L 化学成分元素电缆焊接工艺评价 3.1 评价内容根据双相不锈钢反应管及管板的特点，对上述母材和焊材，钢管和壳体更换按照GB151-89《电热器》附录C的要求，进行焊接工艺评定，内容包括水平固定焊、角接接头，并保留施工过程后的休息时间。发现电弧气孔是产生气孔的主要原因。因此，我们采用后退式起弧法，即从起焊位置前方约50mm处起弧，然后拉回到起焊位置开始焊接。起弧失败的电极不宜重复使用。 lI 法文C~DAP-95 标准英文张志岳，周振峰焊接措施金与金属可焊性北京：机械工业出版社杜． 1990年（收获日期1999-04-29） 10 石油工程建设 1999年适当的线路能源。 3.2 多次实验后的评价结果??。获得以下焊接工艺参数。看沛臣的工艺参数，反复插线。车合、浸焊丝、预热、预热基值B、焊层、周期、长周期、长速度、时间、电流电流周期(mm/(m)(mm)i(ls)f8)(A)( a)fm)焊接电流 IA)焊接电流 IA)焊接等级 195 评定试件符合国家焊接材料质量监督标准的相关要求 t:-5- ~N 手工氩弧焊和自动氩弧焊检查和评估试件是否满足工艺要求。

焊接工艺是为了提高管板的焊接质量。为保证管子与管板的熔合性和可焊性，采用钨极氩弧气体保护自动焊进行全??位置焊接。氩弧焊手工焊用于补焊。自动焊接采用意大利全自动管板焊接机，采用微电脑控制，可自动输出工艺参数。为了提高机头的定心和调整精度，我们在原焊机操作机头的基础上，对焊接机头支架进行了部分改造设计，箱体结构如图图一、精武全位置自动焊机机头辅助支架 1、定滑轮{2钢丝绳； 3降滑轮； 4.滑轮(85.滑轮;.轮子;7电机;B;上钢板;9L;lO立柱(4);11.中锕板;12左右控制滑轮;13前后控制杆;14上和下控制按钮； 15. 下钢板这样不仅减轻了4710双相不锈钢反应管9420焊缝的焊接劳动强度，而且提高了焊缝成形质量，大大提高了工作效率。为保证接头质量，采用先焊后扩工艺，焊接采用先白熔后充填工艺，焊接工艺参数按焊接工艺评定参数选择，严格保持电压焊缝坡度12见图2 D382^lt9"/^?45"焊接质量保证措施 (1)由于双相不锈钢中铁素体和奥氏体的双重性，在焊接过程中主要防止A相的相互转化。

实践证明：线路能量过高，降温速度慢。易发生点蚀，冲击韧性下降。发生奥氏体化；反之亦然。易发生铁死亡。因此，要求在焊接过程中保持焊线能量适中。 (2)考虑焊接材料在完全熔化前的导热性和流动性。以保证更好的融合。将焊接起始位置设置在大约相当于时钟两点钟的位置，如图3所示。180'焊接起始位置为指示顺序 (3) 为了更有效地防止缺陷，增加2同时保护氧气。 5%～3.5%氨气，解决珠光体耐热钢焊后热处理过程中再生再热裂纹问题，再热裂纹分析x主题词不锈钢焊接热宴I=分析与预防裂缝措施概述元山￡．原因之一。因此，珠光体耐热钢焊后热处理是随着国内石化、电力工业的快速发展而必不可少的重要工序。大多数铬钼基珠光体耐热钢焊后无裂纹，但热钢已成为焊后热处理过程中高温条件下使用的重要材料之一。珠光体产生裂纹，这是另一种用珠光体耐热钢焊接的轻体耐热钢，它不仅在低于600℃的温度下有一个很好的问题，那就是焊接再热裂纹。抗氧化热强度，以及更好的抗氢腐蚀和硫腐蚀能力。 20世纪60年代以来，国外陆续报道了腐蚀性能。同时，由于珠光体耐热钢中合金元素引起裂纹的事故屡见不鲜，促使各国对再热裂纹的重视程度有所降低。其工艺性能和物理性能优良，对其他电阻进行了大量的实验研究。

70年代初期，国热钢铁并不如意。因此，曾有珠光体耐热钢因再热裂纹而发生产品失效事故的报道。应用广泛。用于压力容器和高温高压管道的珠光体耐热钢通常有两种焊接工艺。还不时听到再热裂纹的报道。一种是采用与母材相匹配的耐热钢焊条，另一种是采用奥氏体钢焊条再加热裂纹。奥氏体焊条用于处理因焊接应力引起的裂纹()，这种金属的膨胀系数与母材不同，裂纹不仅发生在消除应力的热处理中，而且还存在碳扩散现象并且在长期高温工作中可能会发生迁移，容易导致焊后在高温加热过程中再次熔化。因此，这种焊接工艺多用于局部2再热裂纹特征部位或焊后不易热处理部位的补焊。焊道(1)产生的零件都是在焊接热影响区过热的轻体耐热钢，一般采用耐热钢焊条。不产生粗晶区、焊缝、热影响区细晶区和母材。实践证明，采用珠光体耐热钢焊条。出现再热裂纹。沿熔合线方向的裂纹主要有奥氏体冷裂纹、裂纹区附近的硬化、热影响区的软化和晶界发展，许多裂纹呈断续状。再热裂纹等问题。此外，焊接残余应力是应力钝化引起的晶间开裂的特征。破坏、结构变形和失稳、应力腐蚀裂纹是主要原因 (2)再热裂纹的产生和再热过程的结束 ‘GB15I-89钢管壳式换热器由中国换热管标准公布，管板连接工艺已在我厂焊接实践中应用，生产出第一卷材料。北京机械工业出版社，9420福吉孙宇#4710双相不锈钢管焊接教学资料手册。北京：机械行业99%的焊箍一次通过15%氨水渗透试验。 m1%。设备已投入运行，状态良好，证明（编辑朱志玲1999-04-0l收稿

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